乙烯裝置壓縮系統濃堿液循環泵是堿洗塔的塔底循環泵，它將經裂解氣堿洗過的堿液輸送到塔頂，使堿液循環使用。該泵在實際運行中，頻繁發生泄漏，機械密封在安裝運行一周左右開始微漏，1～2個月內泄漏量增大，無法繼續使用。嚴重影響了裝置的環保達標和長期穩定運行。 

1 基本情況： 

該泵為單吸懸臂臥式離心泵，主要??技術參數如下表： 

介質成份 含膠狀、顆粒雜質的20％NaOH液體 ??

介質溫度 45℃ ??

介質粘度 1070CP ??

流量 30m3/h ??

揚程 18m ??

吸入壓力 1.078MPa ??

排出壓力 1.272MPa ??

軸功率 2.7KW ??

電機轉數 2950r/m ??

將失效后的耐斯特機械密封解體，其損壞情況如下： 

（1）動環和動環座、軸套間的間隙被阻塞 ??

（2）動環和靜環有環狀磨損痕跡 ??

（3）密封腔內有焦狀聚合物、顆粒等雜質和結晶物 ??

（4）彈簧銹蝕嚴重，被雜質和結晶物卡澀，彈性不足 ??

2 失效分析： 

一般造成密封失效的主要原因有端面液膜失效、材料與介質不相容，以及制造和安裝問題等。端面比壓是機械密封的重要性能參數，端面比壓要在設計的范圍之內（內裝式機械密封一般為0.2 MPa～0.4 MPa）,以保證機械密封端面良好配合，使密封面間形成有效液膜。 ??

Fb(端面受力)= Ft（彈簧力）+Fp(介質作用壓力)-Fm(液膜作用壓力),端面比壓的計算公式為： ??

Pb＝Pt ＋Pp－Pm ??

Pb＝Pt ＋（K-λ）P ??

其中: d2＝50mm d1＝32mm d2＝38mm ??

彈簧比壓 Pt ＝Ft（彈簧力）／［π／4（d22－d02）］＝0.3MPa(廠家設計值) ??

載荷系數 K ＝（d22－d02）／（d22－d12）＝0.715 ??

膜壓系數 λ=0.742 ??

介質壓力 P＝0.45 MPa ??

可以計算出原 8B1-P型機械密封端面比壓 Pb 為0.28 MPa,是符合設計規范的, 在正常工作條件下是能夠滿足生產要求的。這和實際情況相吻合,在使用初期機械密封并不泄漏,那導致其失效的原因又是什么呢?這就必須從機械密封的工作環境入手,進行綜合分析。 ??

由于該泵處于堿洗塔底部，管道和設備的銹蝕物以及裂解氣中的雜質和重組份聚合物都沉積在塔底，同時塔內NaOH與H2S和CO2組分發生反應，生成的Na2S、Na2CO3會產生結晶物。泵入口濾網原為40目，在實際生產中經常堵塞，使泵抽空，我們把濾網改為20目,基本解決了入口堵塞問題,這同時也造成進入泵體內的堿液含有大量的雜質和結晶物，由于采用自身沖洗方式，這些雜質和結晶物不可避免地沉積于密封腔內。使動環和動環座、軸套間的間隙被阻塞，導致動環在軸向的動作不靈活甚至被卡死，彈簧被腐蝕卡澀，彈性不足，不能提供原設計0.28 MPa的端面比壓，導致密封面不能良好地貼和,液膜平衡被破壞,這時密封就會出現微漏，隨著結晶物和雜質顆粒進入摩擦副端面，密封面逐漸被磨損，再加上動環軸向補償不靈，造成密封泄漏量增加，最終導致密封徹底失效。 ??

3 改進措施 

根據密封的失效原因，我們有針對性地從以下幾個方面進行了技術改造： ??

（1） 改變密封結構形式 ??

由于介質是含有雜質的堿液，從密封結構上來看采用靜環補償比原設計的動環補償更為適合。根據該泵的具體工況條件，我們選用了艾格3055型卡式單端面機械密封（集裝式），其主要特點如下: ??

通過自動鎖緊環實現精確定心。 ??

可調節式壓蓋可直接配合常用螺栓使用,集裝式結構安裝方便。 ??

靜環和軸套的間隙不在介質側，保證了靜環軸向補償的靈活性。 ??

彈簧位于輔助密封圈外側，與介質完全隔開，避免了彈簧的腐蝕和卡澀。 ??

（2） 改變摩擦副材質，去除密封沖洗 ??

卡式密封動環和靜環材料均采用碳化鎢，碳化鎢具有極高的強度和硬度，良好的耐磨性和抗腐蝕性，這就使雜質和結晶物難以對其造成損壞，同時碳化鎢摩擦副具有優良的導熱性，線性膨脹系數很小，使其能夠在較高的溫度下保持良好的密封性。輔助密封環材質我們選用氟橡膠FPM2461，它耐腐蝕、彈性好，最高工作溫度為250℃。 ??

由于堿液中含有雜質和結晶物,原機封采用的自身反沖洗形式難以達到預期的目的,生產現場又無適合作沖洗液的其它介質。有上述條件作保證，再加上介質工作溫度不高（45℃），3055型卡式機械密封在去除自沖洗的條件下，完全可以正常運行，這既能降低沖洗帶來的能耗、物耗損失，又能簡化機械密封的日常維護。 

通過對堿泵機械密封結構的合理選型，結合選用合適的摩擦副、輔助O型圈材質，提高了機械密封的使用性能，使之在去除密封沖洗的條件下，仍能穩定工作。降低了設備維護和維修費用，保證了裝置的連續穩定生產。??